|
Стр. 9
Таблица 27
-------------------------------------------T---------------------¬
¦ Отклонения ¦Допустимое отклонение¦
+------------------------------------------+---------------------+
¦Плоскостей и линий их пересечения от вер- ¦ ¦
¦тикали или от проектного наклона на всю ¦ ¦
¦высоту конструкции: ¦ ¦
¦ для фундаментов ¦+/- 20 мм ¦
¦ для стен и колонн, поддерживающих моно- ¦+/- 15 мм ¦
¦ литные покрытия и перекрытия ¦ ¦
¦ для стен зданий и сооружений, возводимых ¦100 мм ¦
¦ в скользящей опалубке при отсутствии про-¦ ¦
¦ межуточных перекрытий ¦ ¦
¦ для стен зданий и сооружений, возводимых ¦1/100 высоты, ¦
¦ в скользящей опалубке при наличии проме- ¦но не более 50 мм ¦
¦ жуточных перекрытий ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Горизонтальных плоскостей на всю плоскость¦+/- 20 мм ¦
¦выверяемого участка ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Местные отклонения поверхности бетона от ¦+/- 5 мм ¦
¦проектной при проверке конструкций рейкой ¦ ¦
¦длиной 2 м, кроме опорных поверхностей ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦В длине или пролете элементов ¦+/- 20 мм ¦
¦ ¦ ¦
¦В размерах поперечного сечения элементов ¦+6 мм; -3 мм ¦
¦ ¦ ¦
¦В отметках поверхностей и закладочных час-¦-5 мм ¦
¦тей, служащих опорами для металлических ¦ ¦
¦или сборных железобетонных колонн и других¦ ¦
¦сборных элементов ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦В расположении анкерных болтов: ¦ ¦
¦ в плане внутри контура опоры ¦5 мм ¦
¦ в плане вне контура опоры ¦10 мм ¦
¦ по высоте ¦+20 мм ¦
L------------------------------------------+----------------------
При контроле правильности монтажа конструкций и ярусов
металлических башенных копров руководствуются требованиями главы
СНиП III-18-75 "Металлические конструкции. Правила производства и
приемки работ".
Отклонения поверхности фундаментов, опорных плит, специальных
опорных устройств под стальные конструкции и положения анкерных
болтов, а также отклонения смонтированных конструкций от
проектного положения не должны превышать величин, указанных в
табл. 28.
Таблица 28
-------------------------------------------T---------------------¬
¦ Наименование ¦Допустимое отклонение¦
+------------------------------------------+---------------------+
¦Верхняя плоскость выверенной и подлитой ¦ ¦
¦цементным раствором стальной опорной плиты¦ ¦
¦с верхней строганой поверхностью: ¦ ¦
¦ по высоте ¦+/- 1,5 мм ¦
¦ по уклону ¦1/1500 ¦
¦ ¦ ¦
¦Поверхность фундамента, возведенного до ¦ ¦
¦проектной отметки подошвы колонн, без по- ¦ ¦
¦следующей подливки цементным раствором, и ¦ ¦
¦отметки выверенных опорных деталей, заде- ¦ ¦
¦ланных в фундамент, с последующей подлив- ¦ ¦
¦кой колонн цементным раствором: ¦ ¦
¦ по высоте ¦+/- 5 мм ¦
¦ по уклону ¦1/1000 ¦
¦ ¦ ¦
¦Смещения анкерных болтов в плане: ¦ ¦
¦ расположенных внутри контура опоры конст-¦5 мм ¦
¦ рукций ¦ ¦
¦ расположенных вне контура опоры конструк-¦10 мм ¦
¦ ций ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Отклонение отметки верхнего торца анкерно-¦+20 мм; -0 мм ¦
¦го болта от проектной ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Смещение осей колонн и опор относительно ¦+/- 5 мм ¦
¦разбивочных осей (в нижнем сечении) ¦ ¦
¦ ¦ ¦
¦Отклонение оси колонны и опоры от вертика-¦ ¦
¦ли в верхнем сечении при высоте, м: ¦ ¦
¦ до 15 ¦15 мм ¦
¦ более 15 ¦0,001 высоты колонны ¦
¦ ¦или опоры, ¦
¦ ¦но не более 35 мм ¦
¦ ¦ ¦
¦Стрела прогиба (кривизна): ¦ ¦
¦ колонны ¦1/750 высоты колонны,¦
¦ ¦но не более 15 мм ¦
¦ опоры ¦1/750 длины элемента ¦
¦ ¦между точками закреп-¦
¦ ¦ления, но не более ¦
¦ ¦15 мм ¦
¦ ¦ ¦
¦Отклонение оси ствола и поясов башни от ¦0,003 высоты выверяе-¦
¦проектного положения ¦мой точки над фунда- ¦
¦ ¦ментом ¦
L------------------------------------------+----------------------
В соответствии с требованиями СНиП 3.02.03-84 "Подземные
горные выработки" отклонение стенок крепи по радиусу от центра
ствола допускается для монолитной бетонной и железобетонной крепи
в пределах 50 мм, тюбинговой - в пределах 30 мм.
Величина уступов крепи на контактах смежных заходок монолитной
бетонной и железобетонной крепи допускается до 40 мм.
Отклонение от горизонтальной плоскости тюбинговых колец
допускается в пределах +/- 20 мм.
Приложение 25
(к подразделу 12.3.4)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ЭЛЕМЕНТОВ ОДНОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ
После монтажа подъемной установки проверяют соотношение
геометрических элементов (рис. 11 <*>). По результатам измерений,
выполненных относительно оси подъема, вычисляют углы девиации
подъемных канатов:
--------------------------------
<*> Рисунки не приводятся.
y - y
б ш
на барабанах подъемной машины альфа = ро -------;
l
на копровых шкивах бета = альфа - гамма cos фи.
В этих формулах y , y - ординаты точек схода каната с
ш б
барабана и шкива в системе координат, ось Oy которой совмещена с
осью главного вала; гамма - угол поворота плоскости шкива
относительно оси Ox; l и фи - длина и угол наклона линии,
соединяющей оси вала шкива и главного вала.
Угол гамма определяют относительно вспомогательной оси,
вынесенной на подшкивную площадку параллельно оси подъема:
y - y
a b
гамма = ро -------,
D
ш
где y , y - ординаты центров ручья копрового шкива в
a b
горизонтальной плоскости, проходящей через его середину;
D - диаметр копрового шкива.
ш
Углы отклонения головных канатов от отвесного положения омега
x
и омега находят по разностям абсцисс (ординат) осей канатов при
y
нижнем и верхнем положениях подъемного сосуда и расстоянию h от
1
оси вала копрового шкива до горизонта измерений на ярусе копровых
расстрелов.
Углы наклона осей валов подъемной машины эпсилон и копровых
шкивов дельта определяют по разности высот шеек вала с учетом
диаметра.
Допускаемые отклонения параметров приведены в табл. 29.
Таблица 29
----------------T----------------------T-------------------------¬
¦ Обозначения ¦Допускаемые отклонения¦ Обоснование ¦
+---------------+----------------------+-------------------------+
¦альфа, бета ¦1 град. 30' ¦Единые правила безопасно-¦
¦альфа , бета ¦2 град. для машин БЦК ¦сти при разработке руд- ¦
¦ 1 1 ¦при желобчатой повер- ¦ных, нерудных и россыпных¦
¦ ¦хности малого барабана¦месторождений подземным ¦
¦альфа , бета ¦ ¦способом ¦
¦ 4 4 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа, бета ¦2 град. 30' для про- ¦Правила технической эксп-¦
¦ ¦ходческих грузовых ле-¦луатации угольных и слан-¦
¦ ¦бедок ¦цевых шахт ¦
+---------------+----------------------+-------------------------+
¦омега , омега ¦1 град. при жесткой ¦Исследования ВНИМИ ¦
¦ x y ¦армировке ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦омега , омега ¦30' при канатной арми-¦ ¦
¦ x y ¦ровке ¦ ¦
+---------------+----------------------+-------------------------+
¦эпсилон ¦2' при монтаже ¦Исследования ВНИМИ ¦
¦дельта ¦4' при монтаже ¦ ¦
+---------------+----------------------+-------------------------+
¦эпсилон ¦10' при диаметре бара-¦Правила охраны сооружений¦
¦ ¦бана менее 5 м; ¦и природных объектов от ¦
¦ ¦14' при диаметре бара-¦вредного влияния подзем- ¦
¦ ¦бана более 5 м (в пе- ¦ных горных разработок на ¦
¦ ¦риод эксплуатации) ¦угольных месторождениях ¦
¦дельта ¦20' в период эксплуа- ¦ ¦
¦ ¦тации ¦ ¦
L---------------+----------------------+--------------------------
Приложение 26
(к подразделу 12.3.7)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ
ЭЛЕМЕНТОВ МНОГОКАНАТНОЙ ПОДЪЕМНОЙ УСТАНОВКИ
Проверку выполняют после проточки футеровки ведущих и
отклоняющих шкивов. На перекрытии башенного копра параллельно оси
главного вала машины закрепляют вспомогательные оси АВ и СД (рис.
12а, б, в, г <*>), относительно которых производят ординатную
съемку канатов при верхнем и нижнем положениях подъемных сосудов.
При этом считают, что оси канатов при нижнем положении сосуда
вертикальны. Нивелированием определяют углы наклона осей дельта и
дельта' главного вала и вала отклоняющих шкивов.
--------------------------------
<*> Рисунки не приводятся.
В результате проверки определяют: ТЭТА , ТЭТА , омега , омега
x y x y
- углы отклонения от вертикали осей систем канатов в проекции на
координатные плоскости; альфа и бета - углы девиации головных
i i
канатов на ведущих и отклоняющих шкивах; фи и пси - углы девиации
оси системы промежуточных канатов на ведущих и отклоняющих шкивах.
Используют формулы:
i=n i=n
SUM x - SUM x
i=1 i' i=1 i
ТЭТА = ---------------- ро';
x nh
1
i=n i=n
SUM y - SUM y
i=1 i' i=1 i
ТЭТА = ---------------- ро';
y nh
1
i=n i=n
SUM x - SUM x
i=1 i'ш i=1 iш
омега = ------------------ ро';
x nh
2
i=n i=n
SUM y - SUM y
i=1 i'ш i=1 iш
омега = ------------------ ро';
y nh
2
альфа = ТЭТА + дельта + лямбда ;
i y i
бета = омега + дельта' + лямбда' ;
i y i
i=n i=n
SUM y - SUM y
i=1 iш i=1 i
фи = ---------------- ро' + дельта;
nl
i=n i=n
SUM y - SUM y
i=1 i i=1 iш
пси = ------------------ ро' + дельта' + эпсилон sin эта,
nl
где x , y , x , y - координаты центров неотклоненных
i' i' i i
канатов при верхнем и нижнем положениях подъемного сосуда; n -
число канатов; h и h - превышения оси главного вала и оси вала
1 2
отклоняющих шкивов над горизонтом измерений; x , y , x , y
i'ш i'ш iш iш
- координаты центров отклоненных канатов при верхнем и нижнем
положениях подъемного сосуда; лямбда и лямбда' - поправки за
i i
крайние положения канатов (определяются по схеме подвесного
устройства сосуда); l - длина промежуточной струны системы каната;
эпсилон - угол поворота оси вала отклоняющих шкивов относительно
оси главного вала; эта - угол обхвата отклоняющего шкива канатом.
Допускаемые угловые отклонения приведены в табл. 30.
Таблица 30
----------------T----------------------T-------------------------¬
¦ Обозначение ¦Допускаемые отклонения¦ Примечание ¦
+---------------+----------------------+-------------------------+
¦ТЭТА ¦0 град. 30' ¦По исследованиям ВНИМИ ¦
¦ y ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦омега ¦0 град. 30' ¦ ¦
¦ y ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ТЭТА ¦1 град. 30' ¦При жестких проводниках ¦
¦ x ¦ ¦(Правила технической экс-¦
¦ ¦ ¦плуатации угольных и ¦
¦омега ¦1 град. 30' ¦сланцевых шахт) ¦
¦ x ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦ТЭТА ¦0 град. 30' ¦При канатных проводниках ¦
¦ x ¦ ¦(по исследованиям ВНИМИ) ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦омега ¦0 град. 30' ¦ ¦
¦ x ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа ¦1 град. 30' ¦Правила технической экс- ¦
¦бета ¦1 град. 30' ¦плуатации угольных и ¦
¦ ¦ ¦сланцевых шахт ¦
¦ ¦ ¦ ¦
¦фи ¦0 град. 30' ¦По исследованиям ВНИМИ ¦
¦пси ¦0 град. 30' ¦ ¦
¦дельта ¦0 град. 02' ¦ ¦
¦дельта' ¦0 град. 10' ¦ ¦
L---------------+----------------------+--------------------------
Приложение 27
(к подразделу 13.2.7)
ТРЕБОВАНИЯ К СОСТАВЛЕНИЮ И ВЕДЕНИЮ ЖУРНАЛА
ПРОХОДКИ ШАХТНОГО СТВОЛА
На титульном листе журнала указывают министерство, ведомство,
строительные организации, наименование ствола, шахты,
производственного объединения по добыче.
В журнале, преимущественно в табличной форме, помещают:
основные данные о проходке ствола, взятые из проекта шахты
(рудника) и геологического заключения об условиях проходки ствола
(пересекаемые породы, водоносные горизонты); сроки сооружения
ствола; характеристику технологического оборудования; основные
данные по водоподавлению и результаты химического анализа воды;
характеристику крепи ствола; горизонтальные сечения ствола в
различные периоды строительства шахты (во время проходки с
размещением стволопроходческого оборудования, в период проходки
горизонтальных выработок, при сдаче ствола в эксплуатацию).
На следующих четных страницах журнала в табличной форме
приводят данные по продольному сечению ствола, на нечетных
страницах помещают эскизы деталей проходки ствола и вносят
необходимые примечания. Первые графы таблицы заполняют по данным
контрольной скважины (литологическая колонка, глубина залегания и
мощность пород, символ пород и ожидаемый приток воды из них,
коэффициент крепости и угол падения пород). В средней части
таблицы в вертикальном масштабе 1:100 строят разрез по стволу, на
котором: изображают детали и материал крепи, проемы, оставленные в
стенках ствола, места вывалов, водоулавливающие кольца и т.п., а
также пересекаемые стволом породы; ставят дату проходки,
возведения крепи и армировки ствола. В последующих графах
указывают: глубину контактов горных пород от земной поверхности и
их мощность; название, характеристику и описание пересекаемых
пород; приток воды и дату его установления.
К деталям проходки ствола, изображаемым на четных страницах,
относят: горизонтальные сечения ствола в свету и в проходке не
реже чем через 10 м по глубине с указанием расстояний от отвесов
до крепи и толщину крепи; опорные башмаки; околоствольные камеры,
водоулавливающие кольца, сопряжения с околоствольными выработками
(в примечании к эскизу указывают номер проектного чертежа и
наименование проектной организации); места и характер деформаций
стенок ствола; расположение скважин для цементации, силикатизации,
химизации и других способов водоподавления; структуру пересекаемых
угольных пластов, места выбросов угля, газа и пород.
Геологическую ситуацию разреза составляет геологическая
служба, обслуживающая проходку ствола.
Журнал проходки ствола после проверки геологических и
технических данных подписывают главный инженер проходческого
управления, главный маркшейдер и главный геолог, обслуживающие
сооружение ствола. Эти же лица подписываются на разрезах по стволу
против отметки проходки ствола за отчетный период.
Приложение 28
(к подразделу 13.3.13)
ПРОВЕРКА СООТНОШЕНИЯ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ЭЛЕМЕНТОВ
КАНАТНОЙ АРМИРОВКИ
Основные геометрические элементы и параметры канатной
армировки одного подъемного отделения показаны на рис. 13 <*>.
--------------------------------
<*> Рисунки не приводятся.
Маркшейдерской проверкой канатной армировки определяют:
отклонения ширины колеи канатных проводников на горизонтах подвеса
и фиксации, отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих
устройств подъемных сосудов, отклонения точек подвеса канатных
проводников от проектного положения, отклонение от вертикали осей
систем канатных проводников подъемных отделений, отклонения
расстояний между осями вспомогательных и канатных проводников от
проектных.
Для проверки проектных значений ширины колеи S измеряют ширину
колеи направляющих устройств нижнего S' и верхнего S' поясов
н в
сосуда на нулевой площадке и с крыши сосуда, а также ширину колеи
канатных проводников на перекрытии копра S'' и натяжной раме S'''.
Измерения выполняют рулеткой или реечным координатометром.
Съемкой прицепных устройств на перекрытии копра находят
координаты точек подвеса канатных проводников в условной системе,
за ось ординат которой принимают ось главного вала многоканатной
подъемной машины, а за ось абсцисс - ось подъема (рис. 14). В
случае одноканатного подъема за оси условной системы принимают оси
подшкивной площадки.
Для определения положения точек фиксации канатных проводников
на натяжную раму передают координаты двумя шахтными отвесами либо
канатным проекциометром по двум канатным проводникам. Съемку
канатных проводников на натяжной раме выполняют линейными
измерениями относительно шахтных отвесов или канатных проводников
(рис. 15), используемых при измерениях проекциометром.
Профильную съемку вспомогательных проводников выполняют
относительно отвесов аналогично съемке проводников жесткой
армировки.
Отклонения ширины колеи верхних и нижних направляющих
устройств и отклонения ширины колеи канатных проводников на
горизонтах подвеса и фиксации, а также отклонения вспомогательных
проводников от проектного положения находят из сравнения
соответствующих величин, полученных по результатам проверки, с их
проектными значениями. Отклонения точек подвеса канатных
проводников от проектного положения вычисляют, используя
полученные по результатам съемки их фактические координаты.
Относительное отклонение от вертикали оси системы канатных
проводников подъемного отделения ню определяют по формуле
___________________________________________
1 / n n 2 n n 2
ню = -- \/ (SUM x - SUM x ) + (SUM y - SUM y ) ,
nL 1 фi 1 пi 1 фi 1 пi
где x , y , y и x - координаты точек подвеса и точек
пi пi фi фi
фиксации канатных проводников; n - число канатных проводников в
подъемном отделения; L - длина канатного проводника.
Приложение 29
(к подразделу 14.2.1)
ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ
Требуется рассчитать ожидаемую погрешность смыкания встречных
забоев при прохождении уклона с горизонта H1 на горизонт H2.
Горизонт H1 ориентирован через вертикальный ствол шахты 1 глубиной
400 м, горизонт H2 - через вертикальный ствол шахты 2 глубиной 560
м. Ориентирование производилось независимо дважды. На земной
поверхности от пункта P к отвесам O1 и O2 (рис. 16 <*>) проложены
двойные висячие ходы в соответствии с требованиями, предъявляемыми
к полигонометрии 1 разряда. Высоты пунктов определены
нивелированием IV класса.
--------------------------------
<*> Рисунки не приводятся.
Ожидаемое место встречи забоев - точка K; ответственное
направление: в плане Kx (перпендикулярное к оси уклона) и по
высоте.
Допустимые расхождения встречных забоев: в плане 0,6 м, по
высоте 0,3 м.
ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ
ПО ОТВЕТСТВЕННОМУ НАПРАВЛЕНИЮ В ПЛАНЕ
Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по
ответственному направлению в плане вычисляют по формуле
2 2 2 2 2 2 2
M = m + m + m + m + m + mx , (1)
x xO1 xO2 x бета ш x бета п xSш Sп
где m и m - средние квадратические погрешности смыкания
xO1 xO2
забоев вследствие погрешностей ориентирования шахт 1 и 2;
m и m - средние квадратические погрешности
x бета ш x бета п
смыкания забоев вследствие погрешностей измерения углов в
полигонометрических ходах в шахте и на поверхности; m и m -
xSш xSп
средние квадратические погрешности смыкания забоев вследствие
измерения длин в полигонометрических ходах в шахте и на
поверхности.
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие
погрешности ориентирования одной шахты определяют по формуле
1
m = -- M R , (2)
xO ро O yO
где M - средняя квадратическая погрешность ориентирования;
O
R - проекция линии, соединяющей начальную точку хода с
yO
предполагаемой точкой K встречи забоев, на направление Ky.
Для соблюдения требования п. 8.2.1 значение средней
квадратической погрешности ориентирования шахты не должно
превышать 1'. Учитывая, что ориентирование через каждый ствол
будет выполнено дважды, принимают
60''
M = M = ---- = 45''.
O1 O2 _
\/2
Величины R = O'O = 980 м для шахты 1 и R = O'O = 1090 м
yO1 1 1 yO2 2 2
для шахты 2 определяют графически (см. рис. 16).
По формуле (2) находят
45 x 980 45 x 1090
m = -------- = 0,21 м; m = --------- = 0,24 м.
xO1 206265 xO2 206265
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие
погрешностей измерения углов в висячих полигонометрических ходах
на поверхности и в шахте при двукратном выполнении измерений
определяют по формуле
2
m
2 бета 2
m = ----- СИГМА R (3)
x бета 2 yi,
2 ро
где m - средняя квадратическая погрешность измерения
бета
горизонтальных углов; R - проекция на ось у расстояния от
yi
последнего пункта хода (точка K) до i-го пункта хода, м.
В соответствии с п. 8.1.6 среднюю квадратическую погрешность
измерения углов в подземных полигонометрических ходах принимают
равной 20''; среднюю квадратическую погрешность измерения углов в
полигонометрических ходах 1 разряда на земной поверхности - 5''.
Значение R определяют графически с плана. В данном примере для
yi
2 4
подземных полигонометрических ходов СИГМА R = 2950 x 10 , кв. м,
yi
2
а для полигонометрических ходов на земной поверхности СИГМА R =
yi
4
353 x 10 , кв. м.
Подставив эти величины в формулу (3), получают:
2 4
2 20 x 2950 x 10
m = ---------------- = 0,1384 кв. м;
x бета ш 2
2 x 206265
2 4
2 5 x 353 x 10
m = -------------- = 0,0010 кв. м.
x бета п 2
2 x 206265
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие
погрешностей измерения рулеткой длины сторон в подземном
полигонометрическом ходе при двукратном выполнении работ
определяют по формуле
2 2
мю СИГМА S cos альфа
2 i i 2 2
m = ----------------------- + лямбда L , (4)
xSш 2 x
где мю и лямбда - коэффициенты случайного и систематического
влияния при линейных измерениях; S - длина стороны
i
полигонометрического хода; L - проекция на ось X замыкающей
x
полигонометрического хода; альфа - дирекционный угол стороны
i
полигонометрического хода.
Принимают мю = 0,001 и лямбда = 0,00005 (см. Приложение 14). В
данном примере для подземных полигонометрических ходов получено
2
СИГМА S cos альфа = 1190 м. Проекции на ось X замыкающих
i i
полигонометрических ходов от стволов 1 и 2 к пункту K составляют
1' - K = 920 м, I' - K = 560 м.
Используя формулу (4), получают:
-6
2 1 x 10 x 1190 -10 2 2
m = --------------- + 25 x 10 (920 + 560 ) = 0,0035 кв. м.
xSш 2
Среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев вследствие
погрешностей измерения светодальномером длины сторон в
полигонометрических ходах на земной поверхности при двукратном
выполнении измерений определяют по формуле
2 1 2 2
m = - СИГМА m cos альфа , (5)
xSп 2 Si i
где m - средняя квадратическая погрешность измерения
Si
светодальномером длины стороны полигонометрического хода.
Принимая m = 10 мм, по формуле (5) получают
S
2 202,0
m = ------- = 0,0001 кв. м.
xSп 6
2 x 10
По формуле (1) находят общую среднюю квадратическую
погрешность смыкания забоев в плане
2
M = 0,0441 + 0,0576 + 0,1384 + 0,0010 + 0,0035 + 0,0001 =
x
= 0,2447 кв. м,
M = 0,50 м.
x
Отсюда ожидаемая погрешность смыкания забоев составит
M = 3M = 1,50 м,
ож x
что превосходит установленный допуск.
Чтобы обеспечить смыкание забоев в пределах допустимого
расхождения, целесообразно уменьшить влияние погрешностей угловых
измерений, разделяя подземные полигонометрические ходы на секции
гиросторонами (1-2), (18-19) и (I-II), (XVI-XV). От гиросторон
(18-19) и (XIV-XV) прокладывают висячие ходы до точки K встречи
забоев. Угловую навязку в каждой секции распределяют поровну на
все углы. Тогда при двукратном выполнении работ общую среднюю
квадратическую погрешность смыкания забоев вычисляют по формуле
2 2 2 2 2
M = m + m + m + m +
x x бета, г1 x бета, г2 x бета п1 x бета п2
2 2
+ m + m , (6)
xSп xSш
где m - средние квадратические погрешности смыкания
x бета, г
забоев вследствие погрешностей измерения углов и определения
гиросторон в полигонометрических ходах от отвесов 1 и 2 до точки
K; m - средние квадратические погрешности положения
x бета п
подходных пунктов у стволов 1 и 2 вследствие погрешностей
измерения углов на земной поверхности.
Значения m и m вычисляют по формулам:
x бета, г x бета п
2
m
2 бета ш 2 2
m = ------- (СИГМА D + СИГМА R ) +
x бета, г 2 yi yi
2 ро
2
m
альфа г 2 2
+ -------- (D + D );
2 yи yk
2 ро
2
m
2 бета п 2
m = ------- СИГМА R ,
x бета п 2 yiп
2 ро
где D - проекция на ось y расстояний от центра тяжести
yi
хода, опирающегося на гиростороны, до каждого из пунктов этого
хода; R - проекция на ось y расстояния от каждого пункта
yi
висячего хода до точки K; D - проекция на ось y расстояния от
yп
центра тяжести хода, опирающегося на гиростороны, до начального
пункта хода (для шахты 1 проекция расстояния 2-ЦТ1, для шахты 2 -
II-ЦТ2); D - то же до точки K; R - проекция на ось y
yk yiп
расстояния от каждого пункта хода на поверхности до последнего
пункта этого хода; m - средняя квадратическая погрешность
альфа г
определения дирекционного угла гиростороны.
Определяют координаты центра тяжести секций
x = СИГМА x/n; y = СИГМА y/n,
ц.т ц.т
где x, y - координаты пунктов хода, опирающегося на
гиростороны; n - число пунктов хода.
Значение величины D , R , D , D находят графически (см.
yi yi yн yk
рис. 16). Для полигонометрических ходов в шахте от пункта 1
2 4 2 4
получено: СИГМА D = 132 x 10 кв. м; СИГМА R = 14 x 10 кв. м;
yi yi
D = 185 м; D = 875 м, а для хода в шахте от пункта I эти
yн yk
4 4
величины соответственно равны: 67 x 10 кв. м; 22 x 10 кв. м; 175
м; 910 м. Среднюю квадратическую погрешность определения
дирекционных углов гиросторон принимают равной 30''.
Пользуясь формулой (6), определяют среднюю квадратическую
погрешность смыкания забоев в плане:
2
2 20 4 4
M = ----------- {(132 x 10 + 67 x 10 ) +
x 2
2 x 206265
2
4 4 30 2 2
+ (14 x 10 + 22 x 10 )} + ----------- {(185 + 175 ) +
2
2 x 206265
2
2 2 5 4 4
+ (875 + 910 )} + ----------- (204 x 10 + 80 x 10 ) +
2
2 x 206265
+ 0,0001 + 0,0035 = 0,0331 кв. м;
M = 0,18 м.
x
Ожидаемая погрешность будет равна
M = 3M = 3 x 0,18 = 0,54 м,
ож x
что не превышает допустимого расхождения забоев в плане.
ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ СМЫКАНИЯ ЗАБОЕВ ПО ВЫСОТЕ
Общую среднюю квадратическую погрешность смыкания забоев по
высоте вычисляют по формуле
2 2 2 2 2 2 2
M = m + m + m + m + m + m , (7)
z hст1 hст2 hп hш1 hш2 hт
где mhст1 и mhст2 - средние квадратические погрешности
передачи высот через вертикальные стволы шахт 1 и 2; m , m ,
hп hш1
m - средние квадратические погрешности смыкания забоев
hш2
вследствие погрешностей геометрического нивелирования на земной
поверхности и в горных выработках; m - средняя квадратическая
|
