Законы России
 
Навигация
Ссылки по теме
Популярное в сети
 

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ МАРКШЕЙДЕРСКИХ РАБОТ (УТВ. ГОСГОРТЕХНАДЗОРОМ СССР 20.02.1985)

По состоянию на ноябрь 2007 года
Стр. 7
 
   ¦     ¦      i                       ¦контура или сто-¦   ¦          ¦
   ¦     ¦санной окружности треугольника¦рона построенно-¦   ¦          ¦
   ¦     ¦ABC                           ¦го треугольника ¦   ¦          ¦
   ¦     ¦   i                          ¦                ¦   ¦          ¦
   +-----+------------------------------+----------------+---+----------+
   ¦Объ- ¦       n                      ¦S - площадь пря-¦   ¦Определе- ¦
   ¦емная¦V = S SUM h                   ¦моугольника     ¦   ¦ние объе- ¦
   ¦па-  ¦      i=1  i                  ¦h - высота выни-¦   ¦мов при   ¦
   ¦летка¦                              ¦маемого слоя    ¦   ¦изображе- ¦
   ¦     ¦                              ¦n - число точек ¦   ¦нии повер-¦
   ¦     ¦                              ¦в границах выем-¦   ¦хности в  ¦
   ¦     ¦                              ¦ки              ¦   ¦числовых  ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦отметках  ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦по прямо- ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦угольной  ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦сетке или ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦при рав-  ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦нинном    ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦рельефе,  ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦изображен-¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦ном в го- ¦
   ¦     ¦                              ¦                ¦   ¦ризонталях¦
   L-----+------------------------------+----------------+---+-----------
   
       --------------------------------
       <*> Рисунки не приводятся.
   
   
   
   
   
   
                                                        Приложение 11
                                                 (к подразделу 7.2.6)
   
                ОПТИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СТОРОН ПРЯМОУГОЛЬНОЙ
                    СЕТКИ ДЛЯ НИВЕЛИРОВАНИЯ ПЛОЩАДИ
   
       При выборе оптимальных размеров  сторон  сетки  различают  две
   группы  россыпей.  Первая группа россыпей характеризуется плавными
   формами  рельефа  земной  поверхности   и   поверхности   плотика,
   выдержанной  мощностью торфов и песков,  однородным литологическим
   составом пород и равномерным оттаиванием их  во  время  разработки
   россыпи,   что   обусловливает   выемку  торфов  и  песков  слоями
   приблизительно одинаковой мощности;  вторая -  наличием  микроформ
   рельефа  земной  поверхности  и  плотика,  неравномерной мощностью
   торфов и песков и неодинаковым составом пород,  наличием таликовых
   участков,  препятствующих равномерной выемке торфов или песков.  К
   этой же группе относят россыпи зимнего вскрытия с рыхлением торфов
   взрывами.
       Для выбора  оптимальных  размеров  сетки  поступают  следующим
   образом:
       определяют группу россыпи;
       по проектным данным вычисляют величину показателя
   
                                       _
                               K = V/\/S,
   
       где V - объем вскрыши (промывки) за месяц, куб. м; S - площадь
   разработки,  кв. м; по величине K в табл. 18 находят ближайшее его
   меньшее значение и принимают соответствующий размер сторон сетки.
   
                                                           Таблица 18
   
   --------------T-----------------TT-------------T-----------------¬
   ¦Показатель K,¦  Размеры сторон ¦¦Показатель K,¦  Размеры сторон ¦
   ¦   кв. м     ¦    сетки, м     ¦¦    кв. м    ¦     сетки, м    ¦
   +-------------+-----------------++-------------+-----------------+
   ¦    Первая группа россыпей     ¦¦    Вторая группа россыпей     ¦
   +-------------T-----------------++-------------T-----------------+
   ¦      40     ¦     10 x 10     ¦¦      40     ¦      5 x 5      ¦
   ¦     100     ¦     20 x 10     ¦¦      80     ¦     10 x 5      ¦
   ¦     160     ¦     20 x 20     ¦¦     120     ¦     10 x 10     ¦
   ¦     400     ¦     40 x 20     ¦¦     250     ¦     20 x 10     ¦
   ¦     600     ¦     40 x 40     ¦¦     400     ¦     20 x 20     ¦
   L-------------+-----------------++-------------+------------------
   
       Пример. Россыпи первой группы,  площадь полигона S =  40  тыс.
   кв. м, среднемесячный объем вскрыши и промывки V = 35 тыс. куб. м,
   отсюда
   
                                 _____
                     K = 35000 \/40000 = 175 кв. м.
   
       Ближайшее меньшее  значение  показателя  K   составляет   160,
   следовательно,  оптимальный размер сторон сетки следует принять 20
   x 20 м.
   
   
   
   
   
   
                                                        Приложение 12
                                                 (к подразделу 7.5.2)
   
                            КРАТКИЕ УКАЗАНИЯ
         К ОБРАБОТКЕ СНИМКОВ И СОСТАВЛЕНИЮ ПЛАНОВ ПРИ НАЗЕМНОЙ
               СТЕРЕОФОТОГРАММЕТРИЧЕСКОЙ СЪЕМКЕ РОССЫПЕЙ
   
       При выполнении наземной стереофотограмметрической  съемки  для
   составления  планов  горных  выработок и подсчета объемов торфов и
   песков  каждую  стереопару  обеспечивают  тремя  опорными точками,
   определяют  координаты  левой  точки  базиса съемки и измеряют его
   длину.   Опорные   точки   закрепляют  в местах,   где  они  могут
   сохраняться  до  конца  промывочного сезона или по крайней мере до
   следующей  съемки.  Координаты опорных и базисных точек определяют
   геодезическим  путем  в соответствии  с требованиями п.  6.  Длину
   базиса  рассчитывают  по  формуле,  приведенной в Приложении 9 для
   топографической съемки карьера.
       Особенностью подсчета объемов  извлеченной  горной  массы  при
   малой   мощности  вынимаемого  слоя  является  требование  высокой
   точности  определения  мощности.  С   этой   целью   рекомендуется
   следующий порядок работ.
       Между стандартно расположенными опорными точками на  местности
   закрепляют 3 - 4 вспомогательные точки при отстояниях до 400 м и 6
   - 8 при отстояниях от 400 до 800 м.
       После корректирования   модели,   построенной   по  материалам
   съемки, выполненной в начале отчетного периода, фотограмметрически
   определяют  высоты всех марок на опорных и вспомогательных точках,
   для чего три - четыре раза совмещают измерительную марку прибора с
   верхним  срезом  марки  каждой  точки.  Для каждой точки вычисляют
   среднее значение высоты H ,  выписывают его на план или в журнал и
                            i
   вычисляют значение условного горизонта H  по формуле
                                           0
                                   n
                             H  = SUM H /n,
                              0    1   i
   
       где n - число опорных и вспомогательных точек.
       Затем определяют  высоты  пикетов  по  вершинам  прямоугольной
   сетки или по  профильным  линиям,  предварительно  построенным  на
   плане.   Высоты  опорных  и  вспомогательных  точек  округляют  до
   сантиметров, пикетов - до дециметров.
       По стереопаре,  снятой  с  того  же  базиса  в конце отчетного
                                                      1
   периода,  определяют значение условного горизонта H   и  вычисляют
                                                      0
                                                 1
   поправку в условный горизонт дельта H = H  - H  .
                                            0    0
       Левую измерительную марку обрабатывающего прибора совмещают  с
   крестом    или    горизонтальным   штрихом   на   опорном   стекле
   снимкодержателя,  со счетчика высот  снимают  отсчет  H  и  затем,
                                              1
   вращая ножной диск,  устанавливают отсчет H  = H + дельта H.  Сход
   измерительной  марки  по  высоте  относительно  наблюдаемой  точки
   устраняют   левым   компенсатором   смещения   объектива,   правым
   компенсатором устраняют поперечный параллакс,  после чего измеряют
   высоты пикетов в тех же местах,  где они определялись по снимкам в
   начале отчетного периода.
       Дальнейшую работу по  составлению  плана  горных  выработок  и
   подсчет объемов производят по обычной методике.
   
   
   
   
   
   
                                                        Приложение 13
                                                 (к подразделу 8.1.5)
   
                   РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ЦЕНТРОВ
               ПУНКТОВ И РЕПЕРОВ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ
                       ОПОРНОЙ И СЪЕМОЧНОЙ СЕТЕЙ
   
                           ПОСТОЯННЫЕ ПУНКТЫ
   
       1. Центр    пункта,   закладываемый   в   подошве   выработки,
   представляет собой металлический штырь диаметром  25  -  30  мм  и
   длиной от 200 до 700 мм, зазубренный или загнутый в нижней части в
   виде  крючка,  бетонируемый  в  подошве  выработки.  Длину   штыря
   выбирают в зависимости от устойчивости пород подошвы выработки.  В
   головке   штыря   высверливают   отверстие,   наносят   керн   или
   крестообразную  насечку,  фиксирующие  центр  пункта.  Для большей
   сохранности центра рекомендуется в головку  запрессовывать  медную
   пробку  диаметром  5  -  10  мм  и  на ней насекать центр.  Центр,
   закладываемый в подошве выработки, показан на рис. 4 <*>.
       --------------------------------
       <*> Рисунки не приводятся.
   
       2. Центр,   закладываемый   в  кровле  выработки,  фиксируется
   прорезью   или   отверстием,   просверленным   в   нижней    части
   металлического   стержня   или  в  запрессованной  в  него  медной
   (свинцовой) пробке;  стержень бетонируют или забивают в деревянную
   пробку или крепь (рис. 5).
       3. Центр, закладываемый в боках выработки, представлен на рис.
   6.  Штангу  1  надевают  на  шестигранный  металлический  штырь 2,
   забетонированный  в  боку  выработки.  Для   фиксации   штанги   в
   определенном  положении  на  конце  ее  имеются  две  вставки  3 с
   шестигранными отверстиями и ограничительная шпилька 4.
       4. В  сложных  горногеологических условиях наиболее устойчивой
   конструкцией  постоянного  пункта  является  анкер распорного типа
   длиной 0,6 - 1,5 м. При этом в крепких трещиноватых породах центры
   анкерного  типа не должны контактировать с нарушенной приконтурной
   зоной  выработки,  для  чего  устья  скважин  следует  оборудовать
   кондуктором из трубы (рис.  7а).  В слабых и мелкослоистых породах
   более  устойчивы  центры,  связанные  с предварительно упрочненным
   массивом вмещающих пород по всей длине анкера (рис. 7б).
       5. Для закрепления центров в обводненных  породах  употребляют
   бетон  состава:  одна  часть  быстросхватывающегося цемента,  одна
   часть песка и одна часть щебенки.
       Центры в  кровле закрепляют с помощью цементного раствора,  на
   одну часть цемента берут две части сухого песка, воды добавляют не
   более 0,7 части.
       Время затвердевания, при котором обеспечивается 50% прочности,
   для цементного раствора составляет двое суток, а для бетона - двое
   - трое суток.  При применении быстросхватывающегося цемента  бетон
   или цементный раствор приобретает 50% прочности через 3 ч.
       В неустойчивых   породах   закрепление   центров   в    шпурах
   целесообразно  выполнять  с  помощью быстротвердеющих полиэфирных,
   эпоксидных  или  мочевиноформальдегидных смол.  Подачу упрочняющих
   составов в шпур осуществляют или в патронах, которые разрушаются в
   шпуре  стержнем маркшейдерского центра,  или нагнетанием с помощью
   насоса.
       6. Центры  постоянных  знаков  должны  быть  устойчивы  против
   коррозии.  Диаметр  отверстия,  керна  или  ширина прорези центров
   должны быть не более 2 мм.
       7. Эскизы  закрепления  постоянных  пунктов  заносят  в журнал
   вычислений координат.
   
                            ВРЕМЕННЫЕ ПУНКТЫ
   
       Центры временных   пунктов,   изображенные    на    рис.    8,
   предназначены  для выработок с различной крепью:  деревянной (рис.
   8а),  металлической или анкерной (рис. 8б) и металлической арочной
   (рис. 8в).
       При проложении   полигонометрических   ходов   с   применением
   консолей  или трехштативной системы временные пункты закрепляют по
   мере необходимости.
   
                           МАРКИРОВКА ПУНКТОВ
   
       Постоянные и  временные  пункты  подземных  сетей должны иметь
   цифровую нумерацию.  Порядок маркировки пунктов определяет главный
   маркшейдер горного предприятия.
       Повторение номеров в одной и той же выработке не допускается.
       При маркировке постоянного пункта,  имеющего высотную отметку,
   или репера кроме их номеров должны быть указаны буквы Рп  или  Рк,
   обозначающие соответственно расположение пункта в почве или кровле
   выработки.
       Постоянные и временные пункты, которые оказались нарушенными и
   в  которых  отпала  необходимость  (например,  створные   пункты),
   подлежат ликвидации вместе с их марками.
   
   
   
   
   
   
                                                        Приложение 14
                                                 (к подразделу 8.1.9)
   
               ПРОЕКТ ПОСТРОЕНИЯ ПОДЗЕМНОЙ МАРКШЕЙДЕРСКОЙ
                              ОПОРНОЙ СЕТИ
   
                           ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
   
       Построение и    реконструкцию    подземных    опорных    сетей
   осуществляют  по  проектам,  составленным  с  учетом перспективных
   планов   развития   горных   работ.   При   составлении    проекта
   устанавливают  принципиальную  схему опорной сети,  которая должна
   служить геометрической основой развития съемочной  сети  и  съемок
   горных выработок. В соответствии с п. 8.1.9 средняя квадратическая
   погрешность положения  наиболее  удаленных  пунктов  опорной  сети
   относительно исходных пунктов не должна превышать 0,4 мм на плане,
   что составляет 0,4 и 0,8 м для планов горных  выработок  масштабов
   соответственно 1:1000 и 1:2000.
       Реконструкцию подземной    опорной    сети    выполняют    при
   значительном   смещении   или   утрате  пунктов,  необходимых  для
   дальнейшего проложения ходов; снижении точности сети с увеличением
   ее протяженности; необходимости увязки сетей разных горизонтов или
   шахт;  при появлении  новых  связей  с  опорной  сетью  на  земной
   поверхности.
       В проекте должны быть  изложены  основные  вопросы  построения
   сети:
       1. Характеристика    пунктов    и    сторон     маркшейдерской
   геодезической опорной сети, используемых для определения координат
   и высот подходных пунктов,  определения поправки гирокомпаса.  При
   необходимости  сгущения  опорной  сети  определяют  объемы и сроки
   выполнения работ.
       2. Сведения   о   существующей   подземной   опорной   сети  и
   возможности использования  ранее  проложенных  полигонометрических
   ходов,  которые  по точности измерений и сохранности пунктов могут
   быть включены в проектируемую сеть.
       3. Схема построения проектируемой сети.
       4. Места   и   способы   дополнительного    центрирования    и
   ориентирования сети.
       5. Расчет  точности  положения  удаленных  пунктов   подземной
   опорной сети.
       6. Приборы и оборудование для построения сети.
       7. Методика гироскопического ориентирования, измерений углов и
   линий.  В случае,  если сеть  реконструируют  с  целью  проведения
   выработок  встречными забоями,  в проекте приводят расчет точности
   угловых и линейных измерений, определяют методику выполнения работ
   и выбирают соответствующие инструменты.
       8. Порядок уравнивания подземной опорной сети,  применение ЭВМ
   для обработки измерений.
       9. Календарный план выполнения работ с  указанием  объемов  по
   видам    и    исполнителей    (шахта,    подрядная    организация,
   специализированная группа и др.).
       10. Меры безопасности при выполнении работ.
       В графическую часть проекта включают:
       1. План  опорной сети на земной поверхности (масштабы 1:2000 -
   1:10000) с нанесенной схемой примыкания к точкам  центрирования  и
   указанием стороны для определения поправки гирокомпаса.
       2. Планы горных выработок, на которые наносят:
       технические границы шахты;
       существующие и проектируемые  капитальные  и  подготовительные
   горные выработки;
       существующие исходные    пункты    опорной     сети,     места
   дополнительного ориентирования и центрирования;
       схему существующей опорной сети и проектируемые ходы;
       сохранившиеся постоянные   пункты   (с   указанием  номера)  и
   проектируемые группы постоянных пунктов;
       существующие и проектируемые гиростороны.
       3. Схему реконструируемой  сети  для  выполнения  уравнивания,
   составленную в соответствии с указаниями к программе вычислений на
   ЭВМ.
       При составлении  проекта  расчет  точности положения удаленных
   пунктов выполняют на ЭВМ с  учетом  существующих  и  проектируемых
   гиросторон,  а  также  точек  дополнительного  центрирования сети.
   Число гиросторон и размещение их в сети  выбрано  правильно,  если
   предвычисленная    точность    положения   пунктов   соответствует
   требованиям п. 8.1.9.
       Для несложных  схем  построения сетей может выполняться только
   расчет средних  квадратических  погрешностей  положения  удаленных
   пунктов   магистральных   ходов   относительно   ближайших   точек
   центрирования.   В   ходе    произвольной    формы,    разделенном
   гиросторонами на секции (рис. 9),
   
             2
            m      t           t                 t
        2    бета   1   2       2   2             r   2
       M  = ----- {SUM D     + SUM D     + ... + SUM D     +
        P      2   i=1  O1,i   i=1  O2,i         i=1  Or,i
             ро
   
                     2
         t          m
          r+1  2     альфа г  r-1  2            2       2
       + SUM  R } + -------- {SUM D          + D     + D    } +
         i=1   i         2    j=1  Oj,O(j+1)    1,O1    Or,P
                       ро
   
           2  n             2  2
       + мю  SUM S  + лямбда  L ,                                 (1)
             i=1  i
   
       где M    -   средняя  квадратическая   погрешность   положения
            P
   
   последнего  P-го  пункта  хода;  m      -  средняя  квадратическая
                                     бета
   
   погрешность  измерения углов;  m        -  средняя  квадратическая
                                   альфа г
   
   погрешность определения дирекционных углов гиросторон;  мю, лямбда
   - коэффициенты случайного и систематического влияния  при линейных
   измерениях;  n - число сторон хода;  r - число секций  хода;  t  -
   число  углов  в  секции;  D    ;  D      ...  D      - расстояния,
                              O1,i    O2,i        Or,i
   
   определяемые в каждой секции от ее центра тяжести до  i-го  пункта
   секции; R  - расстояние от i-го пункта висячего хода, опирающегося
            i
   
   на гиросторону,  до последнего пункта P;  D          -  расстояние
                                              Oj, Oj+1
   
   между  центрами  тяжести  смежных  секций  j  и  j  +  1;  D     -
                                                               1,O1
   
   расстояние от первого пункта хода до центра тяжести первой секции;
   D       -   расстояние  от  центра  тяжести  последней  секции  до
    Or,P
   последнего пункта P; s - длина стороны; L - длина замыкающей хода.
       Для полигонометрических    ходов,    близких    к   вытянутым,
   необходимое число гиросторон может быть определено по табл.  19  в
   зависимости от протяженности ходов и средней длины сторон. Таблица
   19 рассчитана по формуле  (1)  для  вытянутых  ходов,  разделенных
   гиросторонами  на  r  +  1  участков одинаковой длины,  из которых
   первые r  участков  -  секции  между  гиросторонами,  а  последний
   участок   -   висячий   ход,   опирающийся   на  гиросторону.  Для
   полигонометрических ходов при расчетах принимались значения:
   
                                                  1/2
       m        = 30''; m     = 20''; мю = 0,001 м   ;
        альфа г          бета
   
       лямбда = 0,00005.
   
       Пример предвычисления  погрешности  положения  конечной  точки
   полигонометрического  хода,  разделенного  на секции гиросторонами
   (см. рис. 9).
       Полигонометрический ход характеризуется данными:
   
        2                   2
       m                   m
        бета          -10   альфа г           -10
       ----- = 94 x 10   ; -------- = 225 x 10   ;
          2                    2
        ро                   ро
   
        14  2                     10  2
       SUM D     = 495475 кв. м; SUM D     = 444650 кв. м;
       i=1  O1,i                 i=1  O2,i
   
        6   2
       SUM R  = 390584 кв. м;
       i=1  i
   
        2                     2
       D     = 119025 кв. м; D      = 529984 кв. м;
        i,O1                  O1,O2
   
        2
       D      = 286225 кв. м;
        O2,30
   
        30               2
       SUM S  = 1872 м; L  = 1188100 кв. м.
       i=1  i
   
       Расчет средней квадратической погрешности  положения  конечной
   точки полигонометрического хода выполняют по формуле (1):
   
        2          -10                     -10
       M  = 94 x 10    x 1330709 + 225 x 10    x 935234 +
        P
                      -10          -10
       + 18720000 x 10    + 25 x 10    x 1188100 =
   
       = 0,038394 кв. м, M  = 0,196 м.
                          P
   
                                                           Таблица 19
   
               ДОПУСТИМАЯ ДЛИНА ПОЛИГОНОМЕТРИЧЕСКИХ ХОДОВ
                          С ГИРОСТОРОНАМИ, КМ
   
   ----------------------------------------------------------T------¬
   ¦               Средняя длина стороны, м                  ¦Число ¦
   +------T------T------T------T-------T-------T------T------+гиро- ¦
   ¦  30  ¦  40  ¦  50  ¦  60  ¦  80   ¦  100  ¦  150 ¦  200 ¦сторон¦
   +------+------+------+------+-------+-------+------+------+------+
   ¦                         Масштаб 1:2000                         ¦
   +------T------T------T------T-------T-------T------T------T------+
   ¦ 1,7  ¦ 1,9  ¦ 2,0  ¦ 2,1  ¦  2,3  ¦  2,4  ¦  2,7 ¦  2,8 ¦  1   ¦
   ¦ 3,1  ¦ 3,3  ¦ 3,5  ¦ 3,7  ¦  3,9  ¦  4,1  ¦  4,3 ¦  4,6 ¦  2   ¦
   ¦ 4,2  ¦ 4,5  ¦ 4,8  ¦ 4,9  ¦  5,2  ¦  5,4  ¦  5,8 ¦  6,0 ¦  3   ¦
   ¦ 5,2  ¦ 5,5  ¦ 5,8  ¦ 5,9  ¦  6,3  ¦  6,5  ¦  6,9 ¦  7,0 ¦  4   ¦
   ¦ 6,0  ¦ 6,4  ¦ 6,6  ¦ 6,8  ¦  7,2  ¦  7,4  ¦  7,8 ¦  8,0 ¦  5   ¦
   ¦ 6,7  ¦ 7,1  ¦ 7,4  ¦ 7,6  ¦  7,9  ¦  8,1  ¦  8,5 ¦  8,6 ¦  6   ¦
   ¦ 7,3  ¦ 7,8  ¦ 8,0  ¦ 8,3  ¦  8,6  ¦  8,8  ¦  9,1 ¦  9,2 ¦  7   ¦
   ¦ 7,9  ¦ 8,3  ¦ 8,6  ¦ 8,8  ¦  9,1  ¦  9,3  ¦  9,6 ¦  9,8 ¦  8   ¦
   ¦ 8,4  ¦ 8,8  ¦ 9,1  ¦ 9,3  ¦  9,6  ¦  9,8  ¦ 10,0 ¦ 10,2 ¦  9   ¦
   ¦ 8,9  ¦ 9,3  ¦ 9,5  ¦ 9,7  ¦ 10,0  ¦ 10,2  ¦ 10,5 ¦ 10,6 ¦ 10   ¦
   +------+------+------+------+-------+-------+------+------+------+
   ¦                         Масштаб 1:1000                         ¦
   +------T------T------T------T-------T-------T------T------T------+
   ¦ 1,1  ¦ 1,2  ¦ 1,2  ¦ 1,3  ¦  1,4  ¦  1,4  ¦  1,5 ¦  1,8 ¦  1   ¦
   ¦ 1,8  ¦ 2,0  ¦ 2,0  ¦ 2,1  ¦  2,2  ¦  2,3  ¦  2,4 ¦  2,6 ¦  2   ¦
   ¦ 2,5  ¦ 2,6  ¦ 2,7  ¦ 2,8  ¦  3,0  ¦  3,0  ¦  3,1 ¦  3,2 ¦  3   ¦
   ¦ 3,0  ¦ 3,1  ¦ 3,2  ¦ 3,4  ¦  3,5  ¦  3,6  ¦  3,7 ¦  3,8 ¦  4   ¦
   ¦ 3,5  ¦ 3,6  ¦ 3,7  ¦ 3,8  ¦  3,9  ¦  4,0  ¦  4,1 ¦  4,2 ¦  5   ¦
   ¦ 3,8  ¦ 4,0  ¦ 4,1  ¦ 4,2  ¦  4,3  ¦  4,4  ¦  4,4 ¦  4,5 ¦  6   ¦
   ¦ 4,1  ¦ 4,3  ¦ 4,4  ¦ 4,5  ¦  4,6  ¦  4,7  ¦  4,8 ¦  4,8 ¦  7   ¦
   ¦ 4,4  ¦ 4,6  ¦ 4,7  ¦ 4,7  ¦  4,9  ¦  4,9  ¦  4,9 ¦  5,0 ¦  8   ¦
   ¦ 4,7  ¦ 4,8  ¦ 4,9  ¦ 5,0  ¦  5,0  ¦  5,1  ¦  5,2 ¦  5,2 ¦  9   ¦
   ¦ 4,9  ¦ 5,0  ¦ 5,1  ¦ 5,2  ¦  5,3  ¦  5,3  ¦  5,4 ¦  5,4 ¦ 10   ¦
   L------+------+------+------+-------+-------+------+------+-------
   
   
   
   
   
   
                                                        Приложение 15
                                                 (к подразделу 8.2.4)
   
               ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДИРЕКЦИОННЫХ УГЛОВ ГИРОСТОРОН
   
       Принципиальная схема     определения     дирекционного    угла
   гироскопическим способом приведена на рис. 10 <*>.
       --------------------------------
       <*> Рисунки не приводятся.
   
       Дирекционный угол  гиростороны  подземной  маркшейдерской сети
   определяют по формуле
   
                альфа = A - гамма = Г + дельта - гамма,
   
       где A  -  астрономический  азимут  стороны;  гамма  -  плоское
   сближение   меридианов   в   точке   установки  гирокомпаса;  Г  -
   гироскопический азимут стороны; дельта - поправка гирокомпаса.
       Если гирокомпас  используют для работы в пределах только одной
   шахты или поправку гирокомпаса  определяют  на  каждой  шахте,  то
   дирекционный угол гиростороны находят по формуле
   
                   альфа = Г + дельта  + дельта     ,
                                     м         гамма
   
       где дельта  - "местная" поправка  гирокомпаса;  дельта       -
                 м                                           гамма
   разность   плоских   сближений   меридианов   в  точках  установки
   гирокомпаса на земной поверхности и в горных выработках.
       Гироскопический азимут стороны вычисляют по формуле
   
                        Г = (N - N ) + эпсилон,
                                  0
   
       где N   -   отсчет  по  лимбу  угломерной  части  гирокомпаса,
   соответствующий примычному направлению на один из пунктов исходной
   или  ориентируемой стороны;  N  - отсчет по лимбу угломерной части
                                 0
   гирокомпаса,  соответствующий положению равновесия ЧЭ (место  нуля
   гирокомпаса); эпсилон - поправка за закручивание подвеса.
       Место нуля   гирокомпаса   определяют  из  наблюдения  четырех
   последовательных  точек  реверсии  прецессионных  колебаний  ЧЭ  и
   вычисляют по формулам
   
            N' + N''       N  + 2N  + N         N  + 2N  + N
             0    0         1     2    3         2     3    4
       N  = --------; N' = -------------; N'' = -------------;
        0       2      0         4         0          4
   
   
       где N',  N''   -  промежуточные  средние;  N ,  N ,  N ,  N  -
            0    0                                 1    2    3    4
   отсчеты по лимбу  угломерной  части  гирокомпаса,  соответствующие
   точкам реверсии ЧЭ.
       При пропуске  второй,  третьей или четвертой точек реверсии по
   техническим причинам достаточно провести наблюдение дополнительной
   пятой  точки реверсии.  При этом место нуля гирокомпаса определяют
   по соответствующим формулам:
   
            N  + N    N  - N               N  + N    N  + N
             3    4    3    1               3    4    4    5
       N' = ------- + -------;       N'' = ------- + -------;
        0      2         4            0       4         4
   
            N  + N    N  - N               N  + N    N  - N
             1    2    2    4               4    5    4    2
       N' = ------- + -------;       N'' = ------- + -------;
        0      2         4            0       2         4
   
            N  + N    N  + N               N  + N    N  - N
             1    2    2    3               2    3    3    5
       N' = ------- + -------;       N'' = ------- + -------.
        0      4         4            0       2         4
   
       Поправку эпсилон    за    закручивание   подвеса   гирокомпаса
   определяют по  формуле  эпсилон  =  пси/D,  где  D  -  добротность
   гирокомпаса, пси - угол закручивания подвеса.
       Добротность гирокомпаса D выражается отношением  максимального
   направляющего  момента  гирокомпаса  на  данной широте к удельному
   моменту  кручения  подвеса  (при  закручивании  на  угол,   равный
   радиану) и определяется в соответствии с указаниями руководства по
   эксплуатации прибора.
       Угол закручивания подвеса пси состоит из двух углов
   
                           пси = пси  + пси ,
                                    к      т
   
       где пси   -  угол  закручивания  подвеса,   возникающий  из-за
              к
   неточного   ориентирования   корпуса   гироблока;   пси    -  угол
                                                          т
   закручивания  подвеса,  возникающий   из-за   изменения   нулевого
   положения подвеса.
       Величины пси  и пси  определяют по формулам
                   к      т
   
                            пси  = N  - N ;
                               к    к    0
   
                            пси  = (n  - n )t,
                               т     0    к
   
       где N    -   отсчет   по  лимбу  гирокомпаса,  соответствующий
            к
   положению визирной оси зрительной трубы, при котором средний штрих
   шкалы   в   поле   зрения   автоколлимационной  трубы  совмещен  с
   неподвижным биссектором;  n  - отсчет по шкале  автоколлимационной
                              к
   трубы,   соответствующей  положению  неподвижного  биссектора  при
   определении нуля подвеса;  n  -  место  нуля  подвеса;  t  -  цена
                               0
   деления  шкалы  в  поле зрения автоколлимационной трубы (в угловой
   мере).
       Положение равновесия свободных колебаний ЧЭ  (с  невращающимся
   ротором)  называют  местом нуля подвеса,  определяют из наблюдений
   четырех  последовательных   точек   реверсии   ЧЭ,   характеризуют
   соответствующим  ему отсчетом n  по шкале автоколлимационной трубы
                                  0
   и рассчитывают по формуле
   
                                   n' + n''
                                    0    0
                              n  = --------,
                               0      2
   
       где n' и n'' - промежуточные средние, вычисляемые по формулам
            0    0
   
            n + 2n  + n         n + 2n  + n
             1    2    3         2    3    4
       n' = ------------; n'' = ------------,
        0         4        0          4
   
   
       где n ,  n ,  n ,  n   -  отсчеты  по шкале автоколлимационной
            1    2    3    4
   трубы, соответствующие точкам реверсии ЧЭ.
       Местную поправку гирокомпаса вычисляют по формуле
   
                        дельта  = альфа  - Г ,
                              м        0    0
   
       где альфа    -   дирекционный  угол  исходной  стороны;  Г   -
                0                                                0
   гироскопический азимут исходной стороны.
       В случае,  когда   контрольное   значение   местной   поправки
   гирокомпаса   дельта    определяли   в  точке  с  ординатой  y,  а
                       мy
   предшествующие - в  точке  с  ординатой  y ,  полученное  значение
                                             0
   поправки   следует  исправить  поправкой  дельта      за  разность
                                                   гамма
   сближений меридианов.
       Приведенное к точке с ординатой y  значение  местной  поправки
   вычисляют по формуле
   
                  дельта    = дельта   - дельта     .
                        мy0         мy         гамма
   
       Поправку   за   разность  сближений  меридианов    дельта
                                                                гамма
   вычисляют  для  каждой  ориентируемой  стороны  подземной  сети по
   формуле
   
             дельта      = дельта        + дельта       ,
                   гамма         гамма y         гамма x
   
       где  дельта        = мю (y  - y);  сигма        = y(мю  - мю);
                  гамма y     0  0             гамма x       0
   
   мю  = 32,23tg B ; мю = 32,23tg B; дельта      - поправка, с;  y  и
     0            0                        гамма                  0
   
   B  -  ордината (км) и широта точки установки гирокомпаса на земной
    0
   поверхности при определении поправки гирокомпаса; y и B - ордината
   (км)   и   широта  точки  установки  гирокомпаса  при  определении
   гироскопического азимута ориентируемой  стороны  в  шахте  или  на
   земной поверхности при контрольном измерении поправки.
       Ординаты определяют до десятых долей километра. Коэффициент мю
   выбирают из табл. 20 по абсциссе или широте точки установки.
   
                                                           Таблица 20
   
           ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ мю ДЛЯ ВЫЧИСЛЕНИЯ РАЗНОСТИ
               дельта      ПЛОСКИХ СБЛИЖЕНИЙ МЕРИДИАНОВ
                     гамма
   
   ------T-----T--------TT-----T-----T--------TT-----T-----T--------¬
   ¦x, км¦ мю, ¦    B   ¦¦x, км¦ мю, ¦    B   ¦¦x, км¦ мю, ¦    B   ¦
   ¦     ¦с/км +-----T--+¦     ¦с/км +-----T--+¦     ¦с/км +-----T--+
   ¦     ¦     ¦град.¦' ¦¦     ¦     ¦град.¦' ¦¦     ¦     ¦град.¦' ¦
   +-----+-----+-----+--++-----+-----+-----+--++-----+-----+-----+--+
   ¦3800 ¦22,00¦ 34  ¦19¦¦5800 ¦41,73¦ 52  ¦19¦¦6900 ¦61,14¦ 62  ¦12¦
   ¦ 850 ¦22,38¦ 34  ¦46¦¦ 850 ¦42,42¦ 52  ¦46¦¦ 925 ¦61,70¦ 62  ¦25¦
   ¦ 900 ¦22,75¦ 35  ¦13¦¦ 900 ¦43,11¦ 53  ¦13¦¦ 950 ¦62,32¦ 62  ¦39¦
   ¦ 950 ¦23,13¦ 35  ¦40¦¦ 950 ¦43,83¦ 53  ¦40¦¦ 975 ¦62,90¦ 62  ¦52¦
   ¦4000 ¦23,53¦ 36  ¦07¦¦6000 ¦44,56¦ 54  ¦07¦¦7000 ¦63,54¦ 63  ¦06¦
   ¦ 050 ¦23,91¦ 36  ¦34¦¦ 025 ¦44,94¦ 54  ¦21¦¦ 025 ¦64,14¦ 63  ¦19¦
   ¦ 100 ¦24,30¦ 37  ¦01¦¦ 050 ¦45,30¦ 54  ¦34¦¦ 050 ¦64,79¦ 63  ¦33¦
   ¦ 150 ¦24,70¦ 37  ¦28¦¦ 075 ¦45,69¦ 54  ¦48¦¦ 075 ¦65,41¦ 63  ¦46¦
   ¦ 200 ¦25,11¦ 37  ¦55¦¦ 100 ¦46,06¦ 55  ¦01¦¦ 100 ¦66,09¦ 64  ¦00¦
   ¦ 250 ¦25,52¦ 38  ¦22¦¦ 125 ¦46,47¦ 55  ¦15¦¦ 125 ¦66,73¦ 64  ¦13¦
   ¦ 300 ¦25,93¦ 38  ¦49¦¦ 150 ¦46,84¦ 55  ¦28¦¦ 150 ¦67,43¦ 64  ¦27¦
   ¦ 350 ¦26,35¦ 39  ¦16¦¦ 175 ¦47,22¦ 55  ¦41¦¦ 175 ¦68,09¦ 64  ¦40¦
   ¦ 400 ¦26,78¦ 39  ¦43¦¦ 200 ¦47,64¦ 55  ¦55¦¦ 200 ¦68,81¦ 64  ¦54¦
   ¦ 450 ¦27,21¦ 40  ¦10¦¦ 225 ¦48,03¦ 56  ¦08¦¦ 225 ¦69,50¦ 65  ¦07¦
   ¦ 500 ¦27,64¦ 40  ¦37¦¦ 250 ¦48,45¦ 56  ¦22¦¦ 250 ¦70,19¦ 65  ¦20¦
   ¦ 550 ¦28,09¦ 41  ¦04¦¦ 275 ¦48,85¦ 56  ¦35¦¦ 275 ¦70,95¦ 65  ¦34¦
   ¦ 600 ¦28,53¦ 41  ¦31¦¦ 300 ¦49,29¦ 56  ¦49¦¦ 300 ¦71,67¦ 65  ¦47¦
   ¦ 650 ¦28,99¦ 41  ¦58¦¦ 325 ¦49,70¦ 57  ¦02¦¦ 325 ¦72,46¦ 66  ¦01¦
   ¦ 700 ¦29,45¦ 42  ¦25¦¦ 350 ¦50,15¦ 57  ¦16¦¦ 350 ¦73,20¦ 66  ¦14¦
   ¦ 750 ¦29,92¦ 42  ¦52¦¦ 375 ¦50,56¦ 57  ¦29¦¦ 375 ¦74,02¦ 66  ¦28¦
   ¦ 800 ¦30,39¦ 43  ¦19¦¦ 400 ¦51,02¦ 57  ¦43¦¦ 400 ¦74,79¦ 66  ¦41¦
   ¦ 850 ¦30,88¦ 43  ¦46¦¦ 425 ¦51,45¦ 57  ¦56¦¦ 425 ¦75,63¦ 66  ¦55¦
   ¦4900 ¦31,36¦ 44  ¦13¦¦6450 ¦51,92¦ 58  ¦10¦¦7450 ¦76,43¦ 67  ¦08¦
   ¦4950 ¦31,86¦ 44  ¦40¦¦6475 ¦52,36¦ 58  ¦23¦¦7475 ¦77,31¦ 67  ¦22¦
   ¦5000 ¦32,37¦ 45  ¦07¦¦ 500 ¦52,84¦ 58  ¦37¦¦ 500 ¦78,14¦ 67  ¦35¦
   ¦ 050 ¦32,88¦ 45  ¦34¦¦ 525 ¦53,29¦ 58  ¦50¦¦ 525 ¦78,99¦ 67  ¦48¦
   ¦ 100 ¦33,40¦ 46  ¦01¦¦ 550 ¦53,75¦ 59  ¦03¦¦ 550 ¦79,92¦ 68  ¦02¦
   ¦ 150 ¦33,93¦ 46  ¦28¦¦ 575 ¦54,25¦ 59  ¦17¦¦ 575 ¦80,80¦ 68  ¦15¦
   ¦ 200 ¦34,47¦ 46  ¦55¦¦ 600 ¦54,72¦ 59  ¦30¦¦ 600 ¦81,76¦ 68  ¦29¦
   ¦ 250 ¦35,01¦ 47  ¦22¦¦ 625 ¦55,24¦ 59  ¦44¦¦ 625 ¦82,68¦ 68  ¦42¦
   ¦ 300 ¦35,57¦ 47  ¦49¦¦ 650 ¦55,72¦ 59  ¦57¦¦ 650 ¦83,68¦ 68  ¦56¦
   ¦ 350 ¦36,14¦ 48  ¦16¦¦ 675 ¦56,25¦ 60  ¦11¦¦ 675 ¦84,63¦ 69  ¦09¦
   ¦ 400 ¦36,71¦ 48  ¦43¦¦ 700 ¦56,74¦ 60  ¦24¦¦ 700 ¦85,68¦ 69  ¦23¦
   ¦ 450 ¦37,30¦ 49  ¦10¦¦ 725 ¦57,28¦ 60  ¦38¦¦ 725 ¦86,67¦ 69  ¦36¦
   ¦ 500 ¦37,90¦ 49  ¦37¦¦ 750 ¦57,79¦ 60  ¦51¦¦ 750 ¦87,77¦ 69  ¦50¦
   ¦ 550 ¦38,51¦ 50  ¦04¦¦ 775 ¦58,35¦ 61  ¦05¦¦ 775 ¦88,80¦ 70  ¦03¦
   ¦ 600 ¦39,13¦ 50  ¦31¦¦ 800 ¦58,88¦ 61  ¦18¦¦7800 ¦89,86¦ 70  ¦16¦
   ¦ 650 ¦39,76¦ 50  ¦58¦¦ 825 ¦59,45¦ 61  ¦32¦¦     ¦     ¦     ¦  ¦
   ¦ 700 ¦40,40¦ 51  ¦25¦¦ 850 ¦59,99¦ 61  ¦45¦¦     ¦     ¦     ¦  ¦
   ¦5750 ¦41,06¦ 51  ¦52¦¦6875 ¦60,54¦ 61  ¦58¦¦     ¦     ¦     ¦  ¦
   L-----+-----+-----+--++-----+-----+-----+--++-----+-----+-----+---
   
       Поправку гирокомпаса   можно   определять   двумя  путями:  1)
   независимо дважды - перед началом работ по ориентированию и  после
   их окончания;  2) из 5 - 6 последних определений поправки, включая
   и контрольные.
       Первый способ определения поправки применяют  главным  образом
   при  неустойчивой  поправке  и  после  длительной  транспортировки
   прибора на объект. За окончательный результат принимают среднее из
   определений.
       Второй способ определения поправки применяют, как правило, при
   сравнительно  большом  объеме  разовых  работ  на  одном  объекте.
   Поправку определяют методом скользящего  среднего  -  как  среднее
   арифметическое из 5 - 6 определений, включая контрольные, часть из
   которых непосредственно предшествовала ориентированию  стороны,  а
   другая часть получена после ее ориентирования.
       Пример вычисления   поправки   гирокомпаса   по  5  измерениям
   приведен в табл. 21.
   
                                                           Таблица 21
   
                    ВЫЧИСЛЕНИЕ ПОПРАВКИ ГИРОКОМПАСА
   
   ----T------T-------------------------T---------------------------¬
   ¦ N ¦ Дата ¦   Измеренная поправка   ¦   Вычисленная поправка    ¦
   ¦п/п¦      ¦                         ¦                           ¦
   +---+------+-------------------------+---------------------------+
   ¦ 1 ¦26/IX ¦    -1 град. 17' 30''    ¦                           ¦
   ¦ 2 ¦26/IX ¦    -1       16  53      ¦                           ¦
   ¦ 3 ¦27/IX ¦    -1       17  05      ¦     -1 град. 16' 56''     ¦
   ¦ 4 ¦28/IX ¦    -1       16  24      ¦     -1       16  54       ¦
   ¦ 5 ¦28/IX ¦    -1       16  48      ¦     -1       16  58       ¦
   ¦ 6 ¦30/IX ¦    -1       17  20      ¦     -1       16  53       ¦
   ¦ 7 ¦ 1/X  ¦    -1       17  14      ¦     -1       16  58       ¦
   ¦ 8 ¦ 5/X  ¦    -1       16  38      ¦     -1       17  06       ¦
   ¦ 9 ¦ 7/X  ¦    -1       16  50      ¦                           ¦
   ¦10 ¦10/X  ¦    -1       17  28      ¦                           ¦
   L---+------+-------------------------+----------------------------
   
       Среднюю квадратическую    погрешность    дирекционного    угла
   гиростороны определяют по формуле
   
                                       _______
                                      / 1    1
                        m      = m  \/ -- + --,
                         альфа    0    k    k
                                        ш    п
   
       где m   -  средняя   квадратическая   погрешность   единичного
            0
   определения гироскопического азимута;  k  и k  - число определений
                                           ш    п
   гироскопического   азимута   гиростороны   и   поправки    прибора
   соответственно.
       Погрешность m     может   быть   получена    по    результатам
                    0
   многократного  ориентирования,  при  котором каждый раз определяют
   гироскопический азимут исходной стороны на  земной  поверхности  и
   гиростороны в шахте.
       Используя результаты  гироскопических   измерений,   вычисляют
   эмпирическую среднюю квадратическую погрешность
   
                               ________________________
                              /                       2
                             / СИГМА (альфа - альфа  )
                            /                      ср
                 m      = \/   ------------------------,
                  0,эмп               2 (k - 1)

Новости партнеров
Счетчики
 
Популярное в сети
Реклама
Разное